某饱和黏土层地基6m厚，黏土层天然抗剪强度τ_f0=30kPa，三轴不排水压缩试验得c_u=29°，黏土层天然孔隙比e=0.90；采用堆载预压法处理地基，排水竖井采用塑料排水带，等边三角形布置，塑料排水带宽和厚为100mm×4mm，井径比n=20。采用大面积堆载Δσ_z=100kPa，当黏土层平均固结度达U_z=50%时，黏土层的抗剪强度可以确定为（）。

某饱和黏土层地基6m厚，黏土层天然抗剪强度τf0=30kPa，三轴不排水压缩试验得cu=29°，黏土层天然孔隙比e=0.90；采用堆载预压法处理地基，排水竖井采用塑料排水带，等边三角形布置，塑料排水带宽和厚为100mm×4mm，井径比n=20。

采用大面积堆载Δσ=100kPa，当黏土层平均固结度达U=50%时，黏土层的抗剪强度可以确定为（）。

A.35kPa

B.46kPa

C.58kPa

D.62kPa

某饱和黏土层地基6m厚，黏土层天然抗剪强度τf0=30kPa，三轴不排水压缩试验得cu=29°，黏土层天然孔隙比e=0.90；采用堆载预压法处理地基，排水竖井采用塑料排水带，等边三角形布置，塑料排水带宽和厚为100mm×4mm，井径比n=20。

若黏土层在堆载产生的附加应力作用下，孔隙比达到e=0.85时黏土层的最终竖向变形量最接近于（）数值。（经验系数ζ取1.2）

A.25cm

B.19cm

C.11cm

D.15cm

某饱和黏土层地基6m厚，黏土层天然抗剪强度τf0=30kPa，三轴不排水压缩试验得cu=29°，黏土层天然孔隙比e=0.90；采用堆载预压法处理地基，排水竖井采用塑料排水带，等边三角形布置，塑料排水带宽和厚为100mm×4mm，井径比n=20。

排水竖井的间距较合适的是（）。

A.1.260m

B.1.170m

C.0.300m

D.0.450m

某地基饱和软黏土层厚度15m，软黏土层中某点土体天然抗剪强度，τf0＝20kPa，三轴固结不排水抗剪强度指标Ccu＝0，φcu＝15°，该地基采用大面积堆载预压加固，预压荷载为120kPa，堆载预压到120天时，该点土的固结度达到0.75，则此时该点土体抗剪强度最接近( )。

A．34kPa

B．37kPa

C．40kPa

D．44kPa

某地基饱和软黏土层厚度15m，软黏土层中某点土体天然抗剪强度，τf0＝20kPa，三轴固结不排水抗剪强度指标Ccu＝0，φcu＝15°，该地基采用大面积堆载预压加固，预压荷载为120kPa，堆载预压到120天时，该点土的固结度达到0.75，则此时该点土体抗剪强度最接近( )。

A．34kPa

B．37kPa

C．40kPa

D．44kPa

某路堤填土高8m，如图所示。填土γ＝18.8kN/m3，c=33.4kPa，φ=20°，地基为饱和黏土，γ＝15.7kN/m3，土的不排水抗剪强度cu＝22kPa，φu=0，土的固结排水抗剪强度cd=4kPa，φd=22°，路堤填土速度很快，使得地基土中孔隙水压力来不及消散。用太沙基公式判断该工况下地基的稳定性(安全系数K＝3)，其结果为( )。

A．K＝3.25，稳定

B．K＝3.14，稳定

C．K＝1.28，不稳定

D．K＝0.84，不稳定

已知某条形基础底宽b=2.0mm，埋深d=1.5m，荷载合力的偏心距e=0.05m，地基为粉质黏土，内聚力ck=10kPa，内摩擦角Φk=20°，地下水位距地表1.0m，地下水位以上土的重度γ=18kN/m3，地下水位以下土的饱和重度γsat=19.5kN/m3，地基土的抗剪强度承载力设计值与下列( )项值接近。

A．98kPa

B．116.7kPa

C．135.92kPa

D．152.3kPa

已知某条形基础底宽b=2.0mm，埋深d=1.5m，荷载合力的偏心距e=0.05m，地基为粉质黏土，内聚力ck=10kPa，内摩擦角Φk=20°，地下水位距地表1.0m，地下水位以上土的重度γ=18kN/m3，地下水位以下土的饱和重度γsat=19.5kN/m3，地基土的抗剪强度承载力设计值与下列( )项值接近。

A．98kPa

B．116.7kPa

C．135.92kPa

D．152.3kPa

A、不固结不排水剪

B、固结排水剪

C、固结不排水剪

D、不固结排水剪

A. 900

B. 940

C. 1000

D. 1100