对于双级精馏塔，上塔顶部压力取决于（）。

A. 各换热器的阻力

B. 上塔塔板总阻力

C. 阀门、管道阻力

D. 产品排出必须的压力

A. 降低

B. 升高

C. 不变

D. 无法确定

A、下塔压力高，便于下塔液空和液氮直接流入较高位置的上塔，而不用另外设置液体泵。

B、下塔压力高便于精馏，所需塔板数少。

C、下塔压力高则实际气体的体积流量就小，因而从空透至下塔所有空气管道的管径都可以减少，可以节约系统投资。

D、由于相同组分的气体压力高则冷凝温度也相应提高，只有将下塔压力提高至一定值，使主冷氮侧冷凝温度高于主冷氧侧沸腾温度，系统才能正常工作。

A. 越低

B. 越高

C. 不变

D. 无法确定

A. 降低

B. 不变

C. 升高

D. 无法确定

含环己烷65%(摩尔分数)的环己烷-正庚烷混合液，于165kPa压力下在工业规模试验塔中精馏。该塔具有17个塔级，塔顶为全凝器，于全回流下操作。分析得到塔顶冷凝液和塔釜残液的组成分别为98.5%和4.5%。已测得相对挥发度为1.57。

使用图5-1所示的精馏塔分离轻烃混合物。

全塔共5个平衡级(包括全凝器和再沸器)。在从上往下数第3级进料，进料量为100mol/h，原料中丙烷(1)、正丁烷(2)和正戊烷(3)的含量分别为z1=0．3，z3=0．3，z3=0．4(摩尔分数)。塔的各级压力均为689．4kPa。进料温度为323．3K(即饱和液体)。塔顶馏出液流率为50mol/h。饱和液体回流，回流比R=2。规定各级(全凝器和再沸器除外)及分配器在绝热情况下操作。试用泡点法完成一个迭代循环。假设平衡常数与组分无关，由p-T-K图查得。在塔的操作条件下液相和汽相纯组分的摩尔焓hj和Hj(单位J/m01)可分别由下列多项式计算，其相应的系数列于表中。 Hi，j=Ai+BiTj+CiTj2；hi，j=ai+biTj+ciTj2

使用图5-1所示的精馏塔分离轻烃混合物。全塔共5个平衡级(包括全凝器和再沸器)。在从上往下数第3级进料，进料量为100mol/h，原料中丙烷(1)、正丁烷(2)和正戊烷(3)的含量分别为z₁=0.3，z₂=0.3，z₃=0.4(摩尔分数)。塔的各级压力均为689.4kPa。进料温度为323.3K(即饱和液体)。塔顶馏出液流率为50mol/h。饱和液体回流，回流比R=2。规定各级(全凝器和再沸器除外)及分配器在绝热情况下操作。试用泡点法完成一个迭代循环。

  假设平衡常数与组分无关，由p-T-K图查得。在塔的操作条件下液相和汽相纯组分的摩尔焓h_j和H_j(单位J/mol)可分别由下列多项式计算，其相应的系数列于表中。

  

  

组分	Ai	Bi	Ci	ai	bi	ci
丙烷	25451.0	-33.356	0.1666	10730.6	-74.31	0.3504
正丁烷	47437.0	-107.76	0.28488	-12868.4	64.20	0.1900
正戊烷	16657.0	95.753	0.05426	-13244.7	65.88	0.2276

  

简单精馏塔的平均压力p=1699．81kPa。进料为饱和液体，原料组成zi如下表所示，总理论级数为19，进料级位置NF=11。试对该塔作校核计算，求出沿塔高温度、流量及组分分布。

简单精馏塔的平均压力p=1699.81kPa。进料为饱和液体，原料组成z_i如下表所示，总理论级数为19，进料级位置N_F=11。试对该塔作校核计算，求出沿塔高温度、流量及组分分布。

  

组分	甲烷(1)	丙烷(2)	正丁烷(3)	正戊烷(4)	正己烷(5)
zi	0.03	0.20	0.37	0.35	0.35